其产生的原因是在一定条件下,卡曼漩涡的漩涡脱离会激起室壁之间的某阶驻波,这种驻波在管壳之间来回反射,不断向外传播能量,卡曼漩涡却不断输入能量。当卡曼漩涡频率fv与声学驻波频率fa之比在.8～.2范围内时,气室内可能产生强烈的声学共振和噪音。当壳程流体是液体时,由于液体的音速极高,这种振动不会产生。动流诱发振动流体脉动引起的管子振动属于强迫振动。由脉动流诱发的换热器内振动目前还很少有人进行完整的理论探讨与实验,这种振型无论在理论上还是在实践上都具有相当重要的意义。动的防止与有效利用换热器内流体诱导振动的机理相当复杂,能够有效地防止振动的完整的设计准则尚未建立起来。这就需要在运行过程中根据不同的操作情况,采用不同的措施来防止换热器的振动。振动是不可避免的轻微的振动不但不会带来损坏,还有强化传热和减少结垢的作用。强烈的振动应该采取必要的防振措施以减缓振动,避免换热器振动破坏。抗振的根本途经是激振力频率尽量避开管子的固有频率。工程实践中常采用以下的抗振措施:制定合理的开停工程序,加强在线监测,严格控制运行条件,在流体入口前设置缓冲板或导流筒,既可以避免流体直接冲击管束,降低流速,又可以减小流体脉动。
欧标、美标、英标、日标H型钢规格表：
可供材质:A36、A572GR50、SS400、SM490、S235JR、S275JR、S355JR、S355J2
| 100*50 | 100*50*5*7 | 9.3 | 400*300 | 390*300*10*16 | 105 |
| 100*100 | 100*100*6*8 | 16.9 | 400*400 | 400*400*13*21 | 172 |
| 125*60 | 125*60*6*8 | 13.1 | 400*408*21*21 | 197 | |
| 125*125 | 125*125*6.5*9 | 23.6 | 414*405*18*28 | 232 | |
| 150*75 | 150*75*5*7 | 14 | 428*407*20*35 | 283 | |
| 150*100 | 148*100*6*9 | 20.7 | 458*417*30*50 | 415 | |
| 150*150 | 150*150*7*10 | 31.1 | 450*200 | 446*199*8*12 | 65.1 |
| 175*90 | 175*90*5*8 | 18 | 450*200*9*14 | 74.9 | |
| 175*175 | 175*175*7.5*11 | 40.4 | 450*300 | 440*300*11*18 | 121 |
| 200*100 | 198*99*4.5*7 | 17.8 | 500*200 | 496*199*9*14 | 77.9 |
| 200*100*5.5*8 | 20.9 | 500*20010*16 | 88.2 | ||
| 200*150 | 194*150*6*9 | 29.9 | 500*300 | 482*300*11*15 | 111 |
| 200*200 | 200*200*8*12 | 49.9 | 488*300*11*18 | 125 | |
| 250*125 | 248*124*5*8 | 25.1 | 450*400 | 458*417*30*50 | 415 |
| 250*125*6*9 | 29 | 500*400 | 498*432*45*70 | 605 | |
| 250*175 | 244*175*7*11 | 43.6 | 600*200 | 596*199*10*15 | 92.5 |
| 250*250 | 250*250*9*14 | 71.8 | 600*200*11*17 | 103 | |
| 300*150 | 298*149*5.5*8 | 32 | 600*300 | 582*300*12*17 | 133 |
| 300*150*6.5*9 | 36.7 | 588*300*12*20 | 147 | ||
| 300*200 | 294*200*8*12 | 55.8 | 594*302*14*23 | 170 | |
| 300*300 | 300*300*10*15 | 93 | 700*300 | 692*300*13*20 | 163 |
| 350*175 | 346*174*6*9 | 41.2 | 700*300*13*24 | 182 | |
| 350*175*7*11 | 49.4 | 800*300 | 792*300*14*22 | 188 | |
| 350*250 | 340*250*9*14 | 78.1 | 800*300*14*26 | 207 | |
| 344*348*10*16 | 113 | 900*300 | 890*299*15*23 | 210 | |
| 350*350 | 350*350*12*19 | 135 | 900*300*16*28 | 240 | |
| 400*200 | 396*199*7*11 | 56.1 | 912*302*18*34 | 283 | |
| 400*200*8*13 | 65.4 | 918*303*19*37 | 304 |
美标、日标、日标、欧标型钢：
因为一份完善的产品图和机加工工艺都应标注钢材硬度。在电镀中我们发现钢的硬度在HRC38左右时开始呈现氢脆断裂的危险。对高于HR3的零件,镀后应考虑去氢处理。硬度为HRC6左右时,在表面处理之后必须立即进行去氢处理,否则在几小时之内钢件会开裂。除了钢材硬度外,还应综合考虑以下几点：零件的使用安全系数:安全重要性大的零件,应加强去氢;零件的几何形状:带有容易产生应力集中的缺口,小R等的零件应加强去氢;零件的截面积:细小的弹簧钢丝、较薄的片簧极易被氢饱和,应加强去氢;零件的渗氢程度:在表面处理中产生氢多、处理时间长的零件,应加强去氢;镀层种类:如镀镉层会严重阻挡氢向外扩散,要加强去氢;零件使用中的受力性质:当零件受到高的张应力时应加强去氢,只受压应力时不会产生氢脆;零件的表面加工状态:对冷弯、拉伸、冷扎弯形、淬火、焊接等内部残留应力大的零件,不仅镀后要加强去氢,镀前要去应力;零件的历史情况:对过去生产中发生过氢脆的零件应特别加以注意,并作好相关记录。