防潮耐高温风机 冠熙风机 型号齐全 耐高温风机

近似失速试验，即为了了解耐高温风机的实际失速线位置，详细记录风机进出口压力和风量，Zui后一组风机失速前的稳定风压和风量数据作为风机的失速点参数。通过1b、2a、2b风机的近似失速试验，将三台一次风机的失速工况点数据放到性能曲线上，并拟合到曲线上，如图2所示。从图中可以看出，1b、2a、2b一次风机的实际失速线与理论失速线存在较大偏差。2号炉两台一次风机的失速线偏差略好于1b风机，但耐高温风机与理论失速线偏差较大。根据以往的试验和结果分析，发现一次风机出现急停的主要原因是风机理论失速线向下运动，这不是由于烟气系统阻力过大或烟气系统内部流场分布不均造成的，而是由于风机理论失速线向下运动引起的。风机合理结构。鉴于此，在电厂停堆期间，对现有鼓风机进行了检查。

（1）检查叶片同步后，未发现现有风机转子叶片同步问题，所有叶片均具有良好的调节特性，供应耐高温风机，排除了叶片不同步。

（2）检查每台一次风机的叶顶间隙，得出每台一次风机的叶顶间隙见表2。2A的耐高温风机的顶部间隙已在电厂进行了处理。2A一次风机的顶部间隙通过在壳体内壁添加玻璃纤维而减小。由于2A的耐高温风机失速试验是在顶隙处理后进行的，表中2A一次风机顶隙也是处理后顶隙的平均值。

根据研究可知，为提高耐高温风机低频噪声的消声量，在空间允许的条件下，耐高温风机，消声片的厚度为100mm较适宜。并且，消声片厚度与通道宽度比为1:1 时，消声效果较好。在压力损失要求不高时，增大消声片的排片角度，有利于增加消声量。

耐高温风机消声器内部结构根据现场实际情况，消声器顶部设计为矩形弯头，便于安装。顶部弯头内设弧形导流结构，采用光滑镀锌板+吸声材料+护面+穿孔镀锌板的结构，在改变气流流通方向的对噪声进行消声；消声器下部采用折板式消声通道结构，用特定厚度的消声片，在特定角度下排列，对大风量轴流风机噪声进行治理；消声器箱体内壁采用一定厚度的高密度吸声材料，在提高箱体隔声量的增加吸声材料对低频噪声的吸声系数。

耐高温风机噪声治理措施

山东冠熙环保设备有限公司采用在大风量轴流风机进风口安装消声器的方式进行大风量轴流风机的噪声治理。将设计好的耐高温风机消声器在大风量轴流风机的进风口处安装，采用进风导风罩将进风口消声器和风机进风口相连接，改变原水平进风模式为底部垂直进风，防腐耐高温风机，并且减弱进风口噪声向敏感建筑直接传播的趋势。

由于耐高温风机动叶片是扭曲叶片，网格单元选用带含有10 个中间节点的四面体实体单元Solid187。分别采用20 万、30万、55 万和60 万网格计算后，选择设定单元大小15 mm，生成网格单元数量为30万、节点数量45万，在计算时间和计算精度上Zui为合适。对叶片叶根部位施加固定约束，叶片整体施加离心力惯性载荷，对耐高温风机叶片表面施加气动压力载荷，其中气动压力载荷是流体计算得到的压力数据，采用流固弱耦合的方式加载到叶片表面，在模拟耐高温风机运行范围内，模拟所得全压、效率与试验样本值的平均偏差分别为4.2%、1. 8%，特别是在设计流量下为3. 4%和2.2%，由此可确保数值模拟的真实可靠性，模拟结果可反映该风机的实际运行状况，并且可以用于固体域的流固耦合模拟计算。

耐高温风机的导叶数目改变后整体上不影响风机性能的变化趋势，全压随流量增大而减小，效率呈现先增后减的变化。qv表示风机体积流量，导叶数目减少时，在qv ＜ 90 m3 /s时全压均得到提高，在高于此流量时仅方案二全压低于原风机，其中在导叶数目减少后，防潮耐高温风机，流量越小提升作用越明显，方案三在qv =80 m3 /s时，全压提升效果Zui明显，提升数值为141 Pa。耐高温风机导叶数目增加时，在qv ＜ 85 m3 /s时，方案四至六全压得到有效提升，而qv ＞ 85 m3 /s 时，仅有方案四全压得到提升。

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