通风机运行漏油。如果主轴密封为骨架密封和O形圈漏油，则在叶轮端用拆卸工具拆下叶轮，更换密封；在联轴端，烘干炉通风机，无需拆卸工具即可更换密封。如果油站的流量和油压太大或太高，导致空气平衡管堵塞，导致轴承箱正压和漏油，则应在调整油站的油压和油量的同时，将空气平衡管拆下，用压缩空气吹通。当温度计漏油时，先拆下温度计，再加铜垫，涂上密封胶。通风机轴承箱进出口油管漏油可通过加铜垫解决。如果接头处漏油，可以更换并紧固卡套。通风机叶片泄漏有两种情况：a）稀油润滑的叶柄泄漏可以通过添加美孚600油或更换油来解决；b）液压缸泄漏，轮毂中充满油，烘干机配套通风机，叶片漏油，需要拆下液压缸，找出漏油原因。风机叶片的漂移和相邻叶片的异步化。在动态调节风机运行过程中，经常出现叶片漂移，风机扩压器振动和气流声不好。解决方法是停机后取下上盖，打开轮毂盖，取下漂移叶片叶柄调节杆，用酒精擦洗叶柄和调节杆的接触面，然后复位拧紧，再加10%~15%的附加扭矩，对非漂移叶片加相同的扭矩，组装后，加液压IC气缸必须重新对齐。
加载气动力、离心力后计算得到通风机导叶数目变化后动叶的应力基本没有影响，动叶吸力面的近叶顶部位等值线沿叶高方向近似呈倒S分布且应力较小;叶根部分布应力较为复杂，较大值位于叶根中部与轮毂接触位置，此处是由于承受较大的径向离心力、垂直于通风机叶片表面的气动力和扭曲的叶型结构共同作用造成;第1级等效应力稍微高于第二级等效应力，这是由于离心力沿径向，而气动力垂直于叶片表面，气动力的作用效果抑制离心力作用效果造成的，但气动力作用效果影响较小;总变形近似沿对角线方向由小到大发生变化，通风机叶根处变形基本为零，较大值变形位于叶顶后缘。由此可知导叶数目变化后，对叶片总变形基本没有影响。
通风机在静应力强度分析中，通常选取材料的屈服极限作为极限应力，基于第四强度理论对叶片进行强度校核。塑性材料的许用应力［σ］=σs /ns，其中σs是材料的屈服极限，ns为材料的安全系数，一般对于弹性结构材料加载静力载荷的情况下，ns = 1. 5 ～2。叶片材料为ZL101，其屈服强度σs = 180 MPa，ns = 2，计算叶片的许用应力为90MPa，而叶片较大等效应力的峰值为21. 3MPa，远小于叶片许用应力，因此改型后方案三强度仍满足要求。在叶片刚度方面，前面分析知，气动力作用效果对离心力效果有抑制作用，方案三全压相对于原风机有所增大，较大变形有所降低。
通风机优化思路
本模型采用Nelder － Mead的优化方法，用于非线性方程针对多目标的优化方法，能寻找到全局较小偏差，烘干设备专用通风机，同时根据自变量的增加而线性增加计算负荷的大小。由于自变量的变化参数较多，为了避免出现非物理的优化结果，提高优化效率。本模型的优化将分为两个部分。
通风机设计点的模型优化
在设计点，风机内部流场状况较好，流动损失小，效率高。因为Koch ＆ Smith的模型考虑了诸多物理因素并被广泛验证了其合理性，通风机，因此不予优化。有3 个参数需要优化:参考冲角、参考落后角和二次流损失。在一维计算时，由于模型中的经验公式是从大量压气机的实验数据中提取出来的，针对某一特定的风机几何尺寸，首先需要对采用的损失和落后角模型进行校验和标定。标定是根据风机在转速990r/min 时，通风机的安装角不变情况下的实验气动性能曲线。其次，利用优化得到的损失和落后角模型，对安装角分别为+ 10°、+ 5°、－10°、－5°的轴流风机的气动性能进行数值模拟并与实验结果进行对比分析，来验证本模型的准确性和可靠性。因为本风机并未给定相关设计点的参数，通风机模型中只能选取设计转速为990r/min 下高效率点为设计点，选取实验的气动性能曲线做为优化对象。
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